stanowisko badawcze układu mikrokogeneracyjnego

STANOWISKO BADAWCZE UKŁADU
MIKROKOGENERACYJNEGO OPARTEGO
NA SILNIKU STIRLINGA
Autorzy: Janusz Kotowicz, Wojciech Uchman, Katarzyna Janusz-Szymańska
("Rynek Energii" - grudzień 2016)
Słowa kluczowe: mikrokogeneracja, silnik Stirlinga, badania eksperymentalne, energetyka rozproszona
Streszczenie. W artykule zaprezentowano stanowisko badawcze instalacji mikrokogeneracyjnej, zbudowanej
w Instytucie Maszyn i Urządzeń Energetycznych Politechniki Śląskiej. Układ wyposażony jest w moduł μCHP
Vitotwin oraz zasobnik ciepła. Opisano układ pomiarowo-sterujący, który umożliwia symulację zróżnicowanych
warunków zewnętrznych, zmiennego obciążenia cieplnego oraz możliwości tworzenia harmonogramu warunków pracy instalacji. Przedstawiono możliwości pomiarowe stanowiska oraz przykładowe charakterystyki pracy
elementów układu. Wyznaczono sprawność całkowitą modułu Vitotwin w trakcie siedmiogodzinnego ładowania
wodnego zasobnika ciepła, która wynosi 89,33%.
1. WSTĘP
Energetyka rozproszona w małej skali może w przyszłości odgrywać istotną rolę w systemie
energetycznym Europy. Wzrost znaczenia kogeneracji (CHP) w skali lokalnej widać w
zwiększonym zainteresowaniu zasilania tych układów paliwami alternatywnymi, na przykład
biomasą [1,2]. W najbliższych latach przewiduje się także dynamiczny wzrost liczby instalacji mikrokogeneracyjnych (μCHP) [3]. Układy μCHP mają stanowić remedium na zmniejszenie obciążenia scentralizowanych systemów energetycznych umożliwiając jednocześnie aktywne uczestnictwo odbiorców końcowych (nazywanych prosumentami) w zarządzaniu energią. Prosumenckie instalacje μCHP dedykowane są dla zaspokojenia potrzeb własnych odbiorców indywidualnych lub niedużych przedsiębiorstw. Jednym ze sposobów na generację
ciepła i energii elektrycznej w domu jednorodzinnym bądź obiekcie użyteczności publicznej
jest układ CHP bazujący na silniku Stirlinga. Silniki te charakteryzują się znakomitą kulturą
pracy oraz niezawodnością [4]. Prowadzone są badania eksperymentalne [3-7], a także oparte
o modelowanie matematyczne [8,9] układów z silnikami Stirlinga. Szczególną uwagę zwraca
się na modelowanie układów mikrokogeneracyjnych w programach uwzględniających zmianę
warunków atmosferycznych (np. TRNSYS) przeprowadzając analizy dla dłuższych okresów
czasu, np. roku [10,11]. Silniki wykorzystuje się także jako elementy instalacji w analizach
systemowych układów zintegrowanych ze zgazowaniem biomasy [12].
Rozwiązania, które dostępne są komercyjnie przedstawiono w tabeli 1. Oparte są w większości na silnikach Stirlinga z wolnym tłokiem [13].
Tabela 1. Dostępne komercyjnie układy μCHP z silnikiem Stirlinga [13]
μCHP
moc maksymalna
elektryczna, kW
cieplna, kW
Viessman Vitotwin
1
26
Baxi Ecogen
1
25,3
WhisperGen EU1
1
14,5
De Dietrich Remeha Hybris Power
1
23,7
Senertec Stirling SE
1
23,8
Sunmachine
3
15
Silnik Stirlinga z wolnym tłokiem charakteryzuje się brakiem połączenia mechanicznego poruszającego się tłoka z wałem korbowym, co dodatkowo minimalizuje możliwość awarii.
Ruch tłoka i wypornika jest powodowany różnicą ciśnień związaną z dostarczaniem ciepła do
części gorącej silnika. Choć mechanizm bezkorbowy jest jednym z najczęściej wykorzystywanych obecnie silników, modelowanie matematyczne jego pracy jest jednym z najtrudniejszych ze względu na konieczność uwzględnienia dynamiki mechanizmu roboczego opartej o
teorię drgań wymuszonych [14].
2. INSTALACJA BADAWCZA MODUŁU VIESSMAN VITOTWIN
Instalacja badawcza wykorzystuje o moduł kogeneracyjny Vitotwin zasilany gazem ziemnym.
Moduł został dostarczony przez firmę Viessmann. Składa się on z kotła gazowego z wbudowanym silnikiem Stirlinga (Microgen Sunpower). Wykorzystany silnik to bezkorbowy silnik
z wolnym tłokiem, który wyposażony jest w palnik pierścieniowy stanowiący podstawowe
źródło ciepła dla silnika oraz zaspokajający zapotrzebowanie na ciepło do 5,7 kW. Palnik
wspomagający to cylindryczny palnik promiennikowy typu MatriX, charakterystyczny dla
gazowych kotłów firmy Viessmann. Sumarycznie moduł może osiągnąć do 26 kW mocy
cieplnej oraz 1 kW mocy elektrycznej.
Stanowisko laboratoryjne wyposażone jest w zasobnik ciepłej wody o pojemności 750 dm3,
stację uzdatniania wody uzupełniającej oraz dwie wodne nagrzewnice powietrza Flowair Leo
o mocach nominalnych 46,8 kW i 8,9 kW (dla parametrów zasilania i powrotu Tw1/Tw2=90/70
°C), które służą do odbioru ciepła produkowanego w module Vitotwin.
Tabela 2 przedstawia moce grzewcze nagrzewnic w zależności od temperatury powietrza dla
parametrów zasilania i powrotu wody wykorzystywanych w module Vitotwin oraz maksymalnego obciążenia [15]. Zewnętrzny system pomiarowo sterujący oparty jest o jedenaście
czujników temperatury, dwa ciepłomierze, trzy wodomierze oraz dwukierunkowy licznik
energii elektrycznej (produkowana energia elektryczna oddawana jest do sieci).
Schemat instalacji oraz punkty pomiarowe przedstawione są na rysunku 1. Stanowisko laboratoryjne umożliwia obserwację pracy modułu Vitotwin dla różnych warunków zewnętrznych
oraz określenie charakterystyk pracy urządzenia bez ingerencji w sterowanie samego modułu.
System pomiarowo-sterujący został zintegrowany i obecnie umożliwia odczyt pomiarów temperatury w miejscach charakterystycznych (temperatura wody na zasilaniu/powrocie z zasobnika, temperatura na zasilaniu/powrocie z nagrzewnic, temperaturę spalin, powietrza doprowadzonego do komory spalania itd.), przepływów medium grzewczego czy zużycie paliwa.
Tabela 2. Moce grzewcze nagrzewnic Flowair Leo [15]
Tw1/Tw2=60/40 °C
Tp1
[°C]
0
5
10
15
20
obc1 = 100%
Tp2
[°C]
18
21
24
26,5
29,5
V
[dm3/h]
1155
1008
862
719
575
Q
[kW]
26,5
23,1
19,8
16,5
13,2
obc2 = 100%
Tp2
[°C]
9
12
15,5
19
23
V
[dm3/h]
205
175
144
109
74
Q
[kW]
4,7
4
3,3
2,5
1,7
Tw1 – temperatura wody na zasilaniu wymiennika, Tw2 – temperatura wody na powrocie z wymiennika, Tp1 –
temperatura powietrza na wlocie do wymiennika, Tp2 – temperatura powietrza na wylocie z wymiennika, obci –
nastawa nagrzewnicy, V – natężenie przepływu wody, Q – moc cieplna.
System ten umożliwia także zmianę prędkości obrotowej wentylatorów nagrzewnic w zakresie 0-100%, uruchomienie upustu wody z zasobnika w celu symulacji zużycia na cele ciepłej
wody użytkowej oraz ustawienie temperatury zewnętrznej, która pokrywa się z odczytem
temperatury przez sam moduł kogeneracyjny. Schemat wymiany informacji w układzie pomiarowo-sterującym przedstawia rysunek 2.
Założono, że wymuszenie zróżnicowanych warunków pracy modułu μCHP będzie funkcjonowało bez ingerencji w wewnętrzny system sterowania. W celu regulacji temperatury zewnętrznej wykonano układ oparty na module Peltiera. Czujnik kotła umieszczono
w metalowym cylindrze wraz z czujnikiem układu sterująco-pomiarowego w medium umożliwiającym osiągnięcie zbliżonych pomiarów. Zapewniono warunki separacji galwanicznej.
Dno cylindra umiejscowiono (z wykorzystaniem pasty termoprzewodzącej) na zimnej stronie
modułu Peltiera, a pozostałą powierzchnię zaizolowano cieplnie. Strona gorąca jest połączona
z radiatorem oraz wentylatorem rozpraszającym ciepło. Do modułu podawane jest napięcie
znamionowe, a regulacja ma charakter dwustanowy: włącz/wyłącz. Układ sterujący zasila
moduł Peltiera do momentu osiągnięcia zadanej temperatury zewnętrznej. Czułość układu jest
także kontrolowana, np. +/- 2 °C. Ze względu na różne charakterystyki czujników z kotła i
systemu sterująco-pomiarowego, podczas długotrwałego chłodzenia pomiary różniły się nieznacznie, co przedstawiono na rysunku 3. Po wprowadzeniu liniowej funkcji korygującej
przedstawionej na rysunku 4 wartości temperatury zewnętrznej rejestrowane przez oba systemy są zbliżone, co przedstawiono na rysunku 5.
P
T
V
E
TDQ,
TRQ, VQ
Pomiar ciśnienia
Pomiar temperatury
Pomiar strumienia
Licznik dwukierunkowy energii el.
T9
Wyprowadzenie
mocy elektrycznej
do sieci
T10
T4- temperatura w pomieszczeniu
z wymiennikami
Ciepłomierz
obc1
E
T5 - temperatura zewnętrzna
system
sterującopomiarowy
Wodny zasobnik
ciepła
V T
Do kanału
lub odbiór
T2ciepła
c.w.u.
V T
T6
T1
V T
obc2
Pump1
TDQ1,
TRQ1,
VQ1
V
Dopływ
zimnej wody
gaz ziemny
T3
T11 - temperatura w pomieszczeniu z modułem CHP
Pump2
T7
V
TDQ2,
TRQ2,
VQ2
T8
Stacja
uzdatniania
wody
Rys. 1. Schemat instalacji badawczej modułu mikrokogeneracyjnego: Ti – temperatury w miejscach charakterystycznych – pomiar bezpośredni (termopara), TDQi, TRQi, VQi – temperatura na zasilaniu, powrocie oraz przepływ
– dane uzyskane z ciepłomierza, E – dwukierunkowy licznik energii elektrycznej, Pump1 – pompa wewnętrzna
modułu mikrokogeneracyjnego, Pump2 – pompa dodatkowa obiegu zasobnik-nagrzewnice, obci – wodne nagrzewnice powietrza.
system
sterującopomiarowy
obc1
T5z
T1
T2
T3
T4
T5
T6
T7
T8
T9
T10
T11
TDQ1,
TRQ1, VQ1
E
obc2
c.w.u.:0/1
TDQ2,
TRQ2, VQ2
Rys.2. Schemat wymiany informacji w układzie pomiarowo-sterującym: T5z – temperatura zewnętrzna zadawana w systemie sterującym
Jedną z najistotniejszych cech systemu sterująco-pomiarowego jest możliwość zadawania
założonego harmonogramu warunków pracy nagrzewnic, temperatury zewnętrznej oraz upu-
stu wody z zasobnika w celu symulacji poboru na cele ciepłej wody użytkowej. Harmonogram warunków pracy układa się dla założonego i wprowadzonego wcześniej w programie
czasu trwania jednego cyklu pomiarowego. W skład harmonogramu wchodzi ilość cykli pomiarowych oraz dla poszczególnych cykli: wartości prędkości obrotowych wentylatorów nagrzewnic (w zakresie 0-100%), wartość zadawanej temperatury zewnętrznej (T5z), informacja
o upuście wody z zasobnika (dwustanowa: 0 lub 100%).
40
35
temperatura, °C
30
25
20
T5k
15
T5
10
5
0
15:50
15:57
16:04
16:12
16:19
16:26
16:33
czas
Rys. 3. Przebieg temperatury zewnętrznej mierzonej przez moduł μCHP (T 5k)
oraz zewnętrzny system pomiarowy (T5) przed korektą (pomiar 40 minut)
40
35
y = 1,1932x - 4,1988
temperaura, °C
30
25
20
15
T5k
10
y= x
T5
5
0
0
5
10
15
20
temperatura, °C
25
30
35
Rys. 4. Wyznaczenie funkcji korygującej jako funkcji temperatury mierzonej przez system pomiarowy
30
25
T5k
temperatura, °C
20
T5
15
10
5
0
-5
9:43
9:50
9:57
10:04
10:12
10:19
10:26
czas
Rys. 5. Przebieg temperatury zewnętrznej mierzonej przez moduł μCHP (T 5k) oraz zewnętrzny system pomiarowy (T5) po korekcie (pomiar 40 minut)
4
100
3
90
2
80
T5z
obc1
upust cwu
1
0
70
60
-1
50
-2
40
-3
30
-4
20
-5
10
-6
obciążenie, %
temperatura zewnętrzna, °C
Przykładowy, dobowy harmonogram warunków pracy (cykl pomiarowy trwa 5 minut)
z wykorzystaniem jednej nagrzewnicy przedstawiono na rysunku 6.
0
0
32
64
96
128
160
numer cyklu
192
224
256
288
Rys. 6. Dobowy harmonogram warunków pracy (długość cyklu 5 minut)
3. PRZYKŁADOWE CHARAKTERYSTYKI PRACY UKŁADU
Dzięki możliwościom pomiarowym zaprezentowanym w poprzednim punkcie możliwe jest
uzyskanie charakterystyk pracy instalacji kogeneracyjnej. Rysunek 7 przedstawia przebieg
temperatury zewnętrznej mierzonej przez moduł Vitotwin oraz zewnętrzny system pomiarowy. Oscylacja wokół założonej temperatury jest efektem właściwego działania układu regulacji.
20
18
temperatura, °C
16
14
12
10
8
6
T5k
4
T5
2
0
13:48
13:55
14:02
14:09
14:16
czas
14:24
14:31
Rys. 7. Przebieg temperatur mierzonych przez moduł μCHP (T 5k) oraz zewnętrzny system pomiarowy (T5)
podczas próby utrzymywania stałej temperatury zewnętrznej (pomiar 40 minut)
Przeprowadzono siedmiogodzinny pomiar, w trakcie którego kocioł gazowy z silnikiem Stirlinga zasilał wodny zasobnik ciepła. Temperatura początkowa wody w zasobniku była równa
temperaturze otoczenia w pomieszczeniu. Podczas pomiaru trzykrotnie uruchomiono jedną z
nagrzewnic (obc1). Uruchomienia różniły się długością trwania oraz obciążeniem: 25 minut
100%, 25 minut 50% oraz 55 minut 100%. Momenty pracy nagrzewnicy są zaznaczone na
rysunku 8, który przedstawia przebieg temperatury wody zasilającej (TDQ1) oraz powrotnej
(TRQ1) do kotła gazowego, a także na rysunku 9. Widoczny jest spadek prędkości przyrostu
temperatury zasilającej zasobnik w momencie uruchomienia obciążenia cieplnego.
70
100
tempera tura , °C
80
50
70
40
60
50
30
20
10
0
12:00
TDQ1
40
TRQ1
30
obc1
20
obicą żenie na grzewnicy, %
90
60
10
13:12
14:24
15:36
16:48
18:00
19:12
0
20:24
Rys. 8. Przebieg temperatur wody zasilającej (TDQ1) oraz powrotnej (T RQ1) do kotła mierzonych bezpośrednio
przy module μCHP (pomiar 7 godzin)
Rysunek 9 przedstawia spadek temperatury powrotnej w momencie uruchomienia nagrzewnicy obc1. Temperatury wody zasilającej (TDQ2) oraz powrotnej (TRQ2) mierzone były za zasobnikiem, bezpośrednio przy nagrzewnicy (według schematu przedstawionego na rysunku 1).
70
100
60
tempera tura , °C
80
50
70
40
60
50
30
40
20
10
0
12:00
13:12
14:24
15:36
16:48
18:00
TDQ2
30
TDQ2
20
obc1
10
19:12
obicą żenie na grzewnicy, %
90
0
20:24
Rys. 9. Przebieg temperatur wody zasilającej (TDQ2) oraz powrotnej (T RQ2) do kotła mierzonych przy nagrzewnicach (pomiar 7 godzin)
Charakterystyka pracy silnika Stirlinga zintegrowanego z kotłem gazowym w module Vitotwin jest dwustanowa. Po osiągnięciu wymaganej temperatury silnik uruchamia się i uzyskuje
moc maksymalną. W trakcie przedstawionego pomiaru siedmiogodzinnego ładowania zasobnika ciepła (praca wyłącznie palnika podstawowego zasilającego silnik Stirlinga) wyprodukowano 6,22 kWh energii elektrycznej. Dla wartości opałowej gazu ziemnego na poziomie 35
MJ/m3n sprawność wytwarzania energii elektrycznej wyniosła 12,47%, sprawność wytwarza-
nia ciepła 76,86%, a sprawność ogólna 89,33% (obliczona jako suma sprawności wytwarzania energii elektrycznej i ciepła).
70
60
temperatura, °C
50
40
30
T6
T7
20
T8
10
0
12:00
13:12
14:24
15:36
16:48
18:00
19:12
20:24
Rys. 10. Przebieg temperatur wody w zasobniku
w trakcie ładowania (pomiar 7 godzin)
Rysunek 11 przedstawia przykład możliwych do uzyskania charakterystyk podczas pomiarów
kilkunastogodzinnych i dłuższych. Charakterystyka pokazuje przebieg temperatur
w zasobniku, kiedy silnik Stirlinga nie pracuje. Można także zaobserwować znaczny spadek
temperatury w dole zasobnika, kiedy uruchomiono nagrzewnice, w celu odbioru ciepła. Palnik pierścieniowy silnika Stirlinga uruchamia się po przekroczeniu temperatury granicznej w
zasobniku.
4. PODSUMOWANIE
W artykule przedstawiono wykonaną instalację laboratoryjną, która służyć będzie do badań
eksperymentalnych układu mikrokogeneracji. Stanowisko badawcze umożliwia długotrwałą
obserwację modułu w wyznaczonych warunkach obciążenia cieplnego oraz temperatury zewnętrznej. Wykonany system pomiarowo-sterujący automatyzuje proces zmieniania charakterystyki obciążenia według wyznaczonego harmonogramu. Przedstawiono także przykładowe
charakterystyki pracy urządzenia. Dalsze badania ukierunkowane będą na dokładny opis możliwości produkcyjnych układu oraz regulację pracy modułu kogeneracyjnego z uwzględnieniem priorytetu działania: produkcji ciepła bądź energii elektrycznej. Określone zostaną także
warunki ekonomiczne funkcjonowania opisanych układów w przestrzeni komercyjnej. Moduł
kogeneracyjny może być w przyszłości interesującym rozwiązaniem dla dużego domu jednorodzinnego bądź budynku użyteczności publicznej zapewniając pokrycie potrzeb własnych.
70
100
90
60
80
70
60
40
50
30
T6
T7
T8
włączenie silnika
obc1
obc2
20
10
0
9:36
12:00
14:24
16:48
19:12
21:36
0:00
2:24
4:48
40
30
obciążenie, %
temperatura, °C
50
20
10
0
7:12
Rys. 11. Przebieg temperatur w zasobniku z uwzględnieniem momentu uruchomienia silnika
oraz pracy nagrzewnic (pomiar 18 godzin).
LITERATURA
[1] Kotowicz J., Sobolewski A., Iluk T.: Energetic analysis of a system integrated with biomass gasification. Energy 52, 2013, 265-278
[2] Skorek-Osikowska A, Bartela Ł, Kotowicz J, Sobolewski A, Iluk T. Remiorz L.: The
influence of the size of the CHP system integrated with a biomass fuelled gas generator
and piston engine on the thermodynamic and economic effectiveness of electricity and
heat generation. Energy 67, 2014, 328-340.
[3] Chmielewski A., Gumiński R., Mączak J., Radkowski S., Szulim P.: Aspects of balanced
development of RES and distributed micro-cogeneration use in Poland: Case study of a
μCHP with Stirling engine. Renewable and Sustainable Energy Reviews 60, 2016, 930952
[4] Remiorz L., Skorek-Osikowska A.: Research stand with a micro-cogeneration unit based
on a free-piston Stirling engine. Rynek Energii 4(113), 2014, 117-124
[5] Valenti G., Silva P., Fergnani N., Campanari S., Ravida A., Di Marcoberardino G.,
Macchi E.: Experimental and numerical study of a micro-cogeneration Stirling unit under
diverse
conditions
of
the
working
fluid.
Applied Energy 160, 2015, 920-929
[6] Conroy G., Duffy A., Ayompe L.M.: Economic, energy and GHG emissions performance
evaluation of a WhisperGen Mk IV Stirling engine μ-CHP unit in a domestic dwelling.
Energy Conversion and Management 81, 2014, 465-474
[7] Valenti G., Campanari S., Silva P., Ravida A., Macchi E., Bischi A.: On-off cyclic testing
of a micro-cogeneration Stirling unit. Energy Procedia 75, 2015, 1197-1201
[8] Formosa F.: Coupled thermodynamic-dynamic semi-analytical model of free piston Stirling engines. Energy Conversion and Management 52, 2011, 2098-2109
[9] Zare Sh., Tavakolpour-Saleh A.R.: Frequency based design of a free piston Stirling engine using genetic algorithm. Energy 109, 2016, 466-480
[10] Bouvenot J.-B., Siroux M., Latour B., Flament B.: Dwellings electrical and DHW load
profiles generators development for μCHP systems using coupled to buildings applications. Energy Procedia 78, 2015, 1919-1924
[11] Gonzalez-Pino J., Iribarren-Perez E., Campos-Celador A., Las-Heras-Casas J., Sala J.M.:
Influence of the regulation framework on the feasibility of a Stirling engine-based residential micro-CHP installation. Energy 84, 2015, 575-588
[12] Remiorz L., Bartela Ł., Kotowicz J..: An analysis of the use of a Stirling engine in a combined heat and power plant based on biomass gasification. Rynek Energii 6(115), 2014,
132-138
[13] Bouvenot J.-B., Andlauer B., Stabat P., Marchio D., Flament B., Latour B., Siroux M.:
Gas Stirling engine μCHP boiler experimental data driven model for building energy
simulation. Energy and Buildings 84, 2014, 117-131
[14] Żmudzki S.: Silniki Stirlinga. Wydawnictwo Naukowo-Techniczne, Warszawa 1993
[15] Katalog
nagrzewnic
wodnych
Flowair
Leo,
http://www.flowair.com/pl/assets/files/produkty/Dokumentacja/LEO_FB_PL/DTR%20L
EO%20FB9153025456595%2014.09%20ENPLDERU.pdf
TEST BENCH OF MICROCOGENERATION UNIT BASED ON STIRLING ENGINE
Key words: micro-cogeneration, Stirling engine, experimental research, distributed generation
Summary. In the article, the research stand of the micro-cogeneration unit based on the free-piston Stirling engine is presented. The bench is located at the Institute of Power Engineering and Turbomachinery of Silesian
University of Technology. This system consists of the Vitotwin μCHP module and thermal energy storage tank.
The control-measuring system is described in detail. It provides the possibility of simulation of varied outdoor
conditions, changing heat demand and creating the schedule of operating conditions. The measuring opportunities and the examples of operating characteristics are presented. The overall efficiency of the Vitotwin unit during seven-hour charging of the water heat storage tank was calculated and it equals 89,33%.
Praca naukowa finansowana przez Narodowe Centrum Nauki w ramach projektu badawczego
nr 2014/13/B/ST8/01869 oraz częściowo w ramach 08/050/BKM15/0057.
Janusz Kotowicz, prof. dr hab. inż. Jest kierownikiem Zakładu Miernictwa i Automatyki
Procesów Energetycznych w Instytucie Maszyn i Urządzeń Energetycznych Politechniki Śląskiej w Gliwicach, ul. Konarskiego 18, 44-100 Gliwice, E-mail: [email protected]
Wojciech Uchman, mgr inż. Jest doktorantem w Zakładzie Miernictwa i Automatyki Procesów Energetycznych w Instytucie Maszyn i Urządzeń Energetycznych Politechniki Śląskiej w
Gliwicach, ul. Konarskiego 18, 44-100 Gliwice, E-mail: [email protected]
Katarzyna Janusz-Szymańska, dr inż. Jest adiunktem w Zakładzie Miernictwa i Automatyki
Procesów Energetycznych w Instytucie Maszyn i Urządzeń Energetycznych Politechniki Śląskiej w Gliwicach, ul. Konarskiego 18, 44-100 Gliwice, E-mail: [email protected]